12KW燃氣發電機：
(1)噴油器結構和尺寸。噴油器的結構不同，引起油束形成的內部擾動也不同，從而就產生不同形式的油束。油束要與燃燒系統密切配合，不同的燃燒方式要求不同形式的油束，因而就使用不同結構的噴油器。
當噴油壓力和氣缸申壓縮空氣反壓力不變及噴孔總截面積不變的條件下，增加噴孔數目，則每個噴孔的直徑減小，燃油流出噴孔時將受到更大的節流，在噴孔內擾動也就增加，因此霧化質量提高;如果噴孔直徑加大，則油束核心稠密，射程增大。
(2)噴油壓力。燃油的噴射壓力越大，則燃油流出的初速度就越大，在噴孔中燃油擾動程度及流出噴孔后所受到的壓縮空氣阻力也越大，從而使霧化的細度和均勻度提高，即霧化質量好。噴油壓力增加時，還使油束射程增加。
(3)氣缸內壓縮空氣反壓力。當氣缸內壓縮空氣反壓力增加時，使壓縮空氣的密度增大，引起作用在油束上的空氣阻力增加，因此燃油霧化有所改善，噴霧錐角增加，并使射程減小。在非增壓的汽油發電機中，氣缸內壓縮空氣的反壓力變化不大，所以對油束特性影響并不顯著。
(4)噴油泵凸輪外形及轉速。當凸輪外形較陡或凸輪軸轉速較高時，均使噴油泵的柱塞供油速度加快。由于噴油器噴孔的節流，燃油不能迅速流出，結果使油管中燃油壓力增加，燃油從噴孔流出的速度也隨之增大，因此霧化變好，油束射程和噴霧錐角均有所增加。
(5)燃油粘度。燃油粘度增大時，油粒不易分散成細滴，使霧化不良。因此高速汽油發電機一般都選用粘度較低的輕汽油作為燃油。
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| 產品型號 | YT12RGF |
| 相數 | 單相/三相 |
| 額定頻率（HZ） | 50/60 |
| 額定功率 | 12KW |
| 大功率（KW） | 13.5 |
| 額定電壓（V） | 230/400 |
| 燃料 | 90#/93# |
| 引擎型號 | 465Q |
| 啟動方式 | 電啟動 |
| 油箱容積（L） | 25 |
| 沖程 | 65.5*78 |
| 功率因素(COS) | 1/0.9 |
| 凈重/毛重（KG） | 253/263 |
| 冷卻方式 | 水冷 |
| 壓縮比 | 9.0：1 |
| 噪音 (7m) | ≤75 |
| 標準配置 | 電子調速,數字顯示,低噪音,箱柜式 |
| 20`尺柜 | 22 臺 |
| 40`尺柜 | 48 臺 |
| 40尺高柜 | 72 臺 |
| 包裝尺寸(mm) | 1120*800*780 |
| 穩態電壓調整率（%） | ≤±1 |
| 電壓波動率（%） | ≤±0.5 |
| 穩態頻率調整率（%） | ≤±1 |
| 頻率穩定時間（S） | ≤3 |
| 排氣指標符合 | GB20891-2007 |
| 生產標準符合 | GB/T2820-97 |
| 產品信息 | 含17%增值稅 |
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1、排氣噪聲：
排氣是一種高溫、高速的脈動性氣流噪聲，是發動機噪聲中能量大，成分多的部分。比進氣噪聲及機體輻射的機械噪聲要高得多，是發動機總噪聲中主要的組成部分。它的基頻是發動機的發火頻率。排氣噪聲的主要成分有以下幾種：周期性的排煙引起的低頻脈動噪聲、排煙管道內的氣柱共振噪聲、汽缸的亥姆霍茲共振噪聲、高速氣流通過氣門間隙及曲折的管道時所產生的噪聲、渦流噪聲以及排煙系統在管道內壓力波激勵下所產生的再生噪聲等，隨氣流速度增加，噪聲頻率顯著提高。
2、 機械噪聲：
機械噪聲主要是發動機各運動部件在運轉過程中受氣體壓力和運動慣性力的周期變化所引起的震動或相互沖擊而產生的，其中為嚴重的有以下幾種：活塞曲柄連桿機構的噪聲、配氣機構的噪聲、傳動齒輪的噪聲、不平衡慣性力引起的機械震動及噪聲。汽油發電機組強烈的機械震動可通過地基遠距離傳播到室外各處，然后再通過地面的輻射形成噪聲。這種結構噪聲傳播遠、衰減少，一旦形成很難隔絕。
3、燃燒噪聲：
燃燒噪聲是汽油在燃燒過程中產生的結構震動和噪聲。在汽缸內燃燒噪聲聲壓級是很高的，但是，發動機結構中大多數零件的鋼性較高，其自振頻率多處于中高頻區域，由于對聲波傳播頻率響應不匹配，因為在低頻段很高的汽缸壓力級峰值不能順利地傳出，而中高頻段的汽缸壓力級則相對易于傳出。
4、冷卻風扇和排風噪聲：
機組風扇噪聲是由渦流噪聲和旋轉噪聲組成的，旋轉噪聲由風扇的葉片切割空氣流產生周期性擾動而引起；渦流噪聲是氣流在旋轉的葉片截面上分離時產生的，由于氣體的粘性引起的旋渦流，輻射一種非穩定的的流動噪聲。排風噪聲、氣流噪聲、風扇噪聲、機械噪聲均是通過排風的通道輻射出去的。
