供應LTI drives LSH-074-1-30-320/T1,G6M供應LTI drives LSH-074-1-30-320/T1,G6M

 上海荊戈工業控制設備有限公司優勢供應德國工控產品。

 只要是德國及歐洲的產品，只需您提供產品的名稱、型號及規格，我們都能在德國為您買到，并送貨到您手上，低價優購。德國工控產品中國區代理。

公司簡介：

名稱：上海荊戈工業控制設備有限公司
地址：上海市浦東新區祝潘公路699號3號201

上海荊戈工業控制設備有限公司自年成立以來，一直致力于為客戶提供德國及歐美地區原產的各類工控機電設備、儀器儀表、零配件。確保原廠全新正品。 通過拼單發貨的物流方式，為客戶節省采購成本。本公司所有產品均不設小訂單金額或小訂購數量。 

上海荊戈工業控制設備有限公司經銷HBM、SOMMER、BUCHER、E+L、Rexroth、Schneider、Schunk、parker、montabert等眾多國外品牌，可為客戶提供從技術咨詢、產品銷售、技術支持到售后服務的全程服務。

 
品牌歐洲原廠直接采購，可以避免國內代理、辦事處和經銷商的分級代理，層層盤剝的模式，享受到價格低貨期短、歐洲原裝正品的采購售后服務。對于一些德國品牌產品，我們通過集中批量采購以獲取廠商較好的折扣，可以提供比國內市場價格更低的報價。對于不太容易找到的德國及歐美小品牌的工業產品，我們可以幫助您尋找并代為采購。

 荊戈工業以規范的管理，流程化的采購模式，健全的物流管理，完善的售后服務，我們竭誠為您服務！歐洲所有進口產品都能采購。只要您提供品牌和型號，其余的事情交給我們！為了提高報價效率，請您務必提供品牌、型號、貨號、數量或者銘牌照片。

國外品牌介紹：

 德國都德DOLD公司有著70年的繼電器生產歷史，其產品制造精良，性能*，該公司有效的質量管理體系是滿足市場的強有力保證.都德DOLD銷售伙伴遍布，他們展現了*技術能力和化的服務風范。主要產品:各類監控繼電器:測量繼電器 電壓繼電器 相序繼電器 電流繼電器 負載監控繼電器 反向功率繼電器 頻率繼電器 溫度繼電器 電阻繼電器 絕緣監控器等。

Balluff（巴魯夫），HEIDENHAIN（海德漢），HYDAC（賀德克）、TURCK（圖爾克），MAHLE（瑪勒），VEM，PMA，Kuebler（庫伯勒）， Helios（海洛斯）
部分優勢產品：Hydac （賀德克） 【壓力傳感器，溫度傳感器，濾芯 】
Turck（圖爾克） 【接近開關，總線模塊，壓力變送器等】
Balluff（巴魯夫）【接近開關，位移傳感器，光電傳感器】
Heidenhain（海德漢）【編碼器，光柵尺及其配件】
Burster（布瑞斯特） 【傳感器，歐姆表，工件夾具】
Mahle（瑪勒）【濾芯，過濾器，密封套件】
Parker（派克）【柱塞泵，放大器，油缸】
Fibro【工件夾具，旋轉裝置】        Bucher（布赫）【閥門，齒輪泵】
Suco（蘇克）【壓力開關，變送器】     Lenord+Bauer（蘭寶）【編碼器】
Brinkmann（布曼）【泵，電機】  Woerner（威納） 【油流分配器，流量計】
Beckhoff（倍福）【總線模塊】       Knoll（科諾）【泵、滾筒】
Bender（本德爾）【絕緣檢測儀】      Kuebler（庫伯勒）【編碼器】
Siemens 6DD（西門子6DD）【模塊】    Moog（穆格）【伺服閥，泵】
Bender（本德爾）【絕緣檢測儀】      B&R 【控制模塊，絕緣測試儀】
JAHNS（雅恩斯）【分流馬達】       Sommer（索瑪） 【平行抓手，氣缸】
Hawe（哈威）【單向閥，泵】    VEM 【電機】          EA 【閥門】
PMA【溫控器】          DOPAG【計量泵】       Murr 【模塊，接頭】
DOLD【繼電器】         PILZ【繼電器】        P+F【電源，隔離柵】
schmersal【安全開關】  vahle【集電器，碳刷】     Bernstein【限位開關】
Dunkermotoren 【電機 馬達】  Endress + Hauser（E+H）【液位計】 

降到1992年的8.6t/月、1996年的6.6t/月、1998年后達到4.0t/月。

隨運行狀況的好轉，生產效率不斷提高，使大板坯連鑄機在二煉鋼的生產中發揮越來越大的作用。

第二煉鋼廠R12m雙流弧形板坯連鑄機是法國FCB公司1977年設計制造，首鋼于1988年從比利時蒙梯尼鋼廠購置的二手設備，于1989年9月22日熱試投產。液壓系統的工作原理及系統框圖見，主要工作參數及工作狀況如下。

2臺電機一齒輪泵組(一用一備)，其中電機高壓系統(兩流連鑄機的每包括)2臺電機一定量柱塞泵組(一用一備)，其中電機功率55kW，柱塞泵1000r/min時流量100L/min，

工作壓力24MPa. PS6：系統工作壓力再降到21MPa時，備用泵啟動，但不加載。

PS7：系統工作壓力再降到20MPa時，備用泵加載。

PS8：系統工作壓力再降到15MPa時，關閉液壓系統，并發出報警。

低壓系統(兩流連鑄機的每包括)3臺電機一定量柱塞泵組(二用一備)，其中電質量狀況匯總表時間/年，月1989工作狀況本系統采用定量泵一蓄能器組合的供油方式，其工作過程是系統壓力達到24MPa時，繼電器PS4使工作著的高壓泵卸荷，此時僅由蓄能器向系統供油，而當系統壓力下降到22MPa時，繼電器PS5使高壓泵重新加載。如此反復，高壓泵間歇性地向系統供油。

2、改造前的狀況及存在的缺陷本液壓系統主要負擔結晶器下口第27號輥到127號輥的上輥液壓缸的升降和保壓，切割輥道(竄動輥道)液壓缸的推拉，脫引錠液壓缸及兩個引錠桿存放液壓缸的動作，共計210個油缸。由于這臺鑄機是以液壓設備起主導作用，因此液壓設備運行的好壞，直接影響板坯生產的產量和質量。

投產初期，由于鑄機設計和安裝調整等問題，各類事故頻繁發生。1990年1~2月總斷流率高達63.29%，其中設備斷流率39.71%，整爐澆成率不足50%，致使鑄機生產和質量惡化到無法維持的狀態，生產狀況見表1. 1998年12月板坯產量、液壓系統暴露出的主要問題有*液壓系統漏油嚴重，各個接口尤其是扇形段膠管有大量漏油點，漏油嚴重時曾有3天漏掉10t油的紀錄，并出現高壓泵的加載時間遠遠大于其卸荷時間的現象;第二油溫過高，尤其在夏季油溫經常在70~80之間，為了維持生產不得不將溫度繼電器的接點短路;第三系統壓力不穩定，上下波動，嚴重時造成鑄坯鼓肚甚至斷流。

3、液壓系統主要缺陷的原因分析主液壓系統是隨連鑄設備一起購買的二手設備，缺少完備、準確的設備技術資料。原設備使用國比利時的地理位置緯度較高，而北京的地理位置緯度與其相比要低，四季溫差大，夏季的氣溫可達37~38損失，kW;Nn―單臺電機的容量，kW;如一平均功率為50%時的電機效率，對主泵和循環泵電機分別取0.9和0.86;n―電機的臺數。

液壓系統的發熱量連鑄機本體設備液壓系統在其正常拉坯時除切割區輥道液壓缸動作外，其余液壓缸均處于保壓狀態，泵的功率消耗將轉變為系統的發熱量，而循環泵的功率對主系統而言除用來循環過濾油液外，是一種“純粹”的損耗。

Q一泵的實際流量，L/min;r/t一液壓泵的總效率，柱塞泵取0.83，齒輪泵取0.7.液壓系統的自然散熱乃一油溫55;一室溫301.冷卻器面積的計算在油溫551室溫301時冷卻器應帶走的熱量：Hc=H Q―冷卻器的通油流量，200L/min;―油液的重度，。

At=/2=12.3(9)冷卻器的換熱面積：11.8m2，而原系統中冷卻器面積為7.6m2，說明原冷卻器不能滿足液壓系統正常工作的需求，這是系統工作時油溫升高的一個主要原因。

本系統采用的是定量泵一蓄能器組的供油方式，其工作過程應該是液壓泵卸荷，蓄能器向系統供油，其卸荷時間應大于3s，并且卸荷時間應大于液壓泵加載工作時間，這樣才能達到節能和減少系統發熱的目的。而在實際工作中本系統的液壓泵負載工作時間大于卸荷時間，分析如下：液壓泵開始卸荷時系統的工作壓力R液壓泵停止卸荷開始加載時系統的工作壓蓄能器氣體的變化過程為絕熱過程，多變指蓄能器在-個工作周期內排出油液的容積：液壓泵的卸荷時間即液壓泵的卸荷時間大于30s，且大于液壓泵的負載工作時間，由此可知本系統所選擇的蓄能器可*使用要求。出現液壓泵的加載工作時間大于液壓泵卸荷時間的現象通過(12)、(13)式可以看出，液壓泵的負載工作時間t2和液壓泵的卸荷時間t，與系統的泄漏量(有關，越大，泵的卸荷時間就越小，而泵的負載工作時間12就越大。檢測也證實了系統有大量的內部泄油，特別是扇形段油缸高壓腔與低壓腔互通串油產生大量內泄，由此還引起系統壓力不穩定和油液發熱，噪聲等。

液壓系統的使用壓力主要根據機械設備的使用條件而定，從設備的緊湊性、經濟性考慮應該提高系統的壓力;但從操作和使用的可靠性、安全性及密封件的質量、管路元件的質量考慮，壓力又不宜過高。

本系統原定的液壓參數是在生產坯寬2100mm，坯厚220mm時的參數，而二煉鋼廠生產鑄坯的大尺寸僅為寬1600mm，厚170mm的產品，因此有必要對液壓系統的參數重新進行核算，以免造成不必要的能源浪費。

Hi―第i節導輥處的鋼液高度，cm;Sg―板坯厚度中心線上兩輥距之和的一Bmax―板述寬度，cm;Si第i個導輥處的坯殼厚度，cm. Dy―引鍵桿厚度，cm;SY―引徒桿長度，cm;p"―引錠桿比重。

M―引錠桿與輥子之間的摩擦系數，卩丫NY―保持引錠桿的驅動輥數目。

號輥~93號輥的液壓力為13.5MPa/cm2即可滿足工藝要求，而95號~ 127號輥在上引錠時則需要16MPa/cm2，澆鋼時9MPa/cm2即可滿足生產需要。3.4設備因素對系統的影響液壓系統進行備件轉化后，國產液壓元件質量不過關，占液壓系統失效的比例約40%，國外元件累計使用時間可達2.5萬小時，而國產元件質量好的一般可用數月，質量差的幾天就需更換，液壓膠管的質量更差，使用中頻繁出現扇形段的膠管與接頭脫開現象，這種漏油不僅泄漏量大，而且極易引起火災。沒有堅持定時檢修和確保檢修質量，經常為了多拉坯而縮短檢修時間，甚至削減檢修次數和檢修項目，也是造成液壓系統失效的原因之一。

4.1、加大冷卻器面積降低油溫液壓站內產生的熱量一部分是由電機功率損失造成的，該部分熱量將*散發到站內引起室溫升高;另一部分是液壓系統發熱，此部分熱量主要由工作泵和循環泵功率損失引起，發熱量的一部分通過油箱表面輻射散熱，引起室溫升高，另一部分通過液壓系統中的管路發散到室外(此部分很小，常忽略不計)，而發熱量的絕大部分將由冷卻器中的冷卻水吸收，因此只有合理選擇冷卻器的面積才能保證系統中的油溫正常。在目前的水溫、水流量及環境溫度情況下，經計算需要的冷卻器的冷卻面積為11.8m2，為此選用4個3.5m2的冷卻器，即可滿足液壓系統的要求。

4.2、調整系統壓力參數降低系統內損耗根據二煉鋼廠大板坯產品的實際規格在滿足工藝要求的前提下對壓力參數作出如下調整：PS4：系統工作壓力達到20MPa時，高壓泵卸荷;PS5：系統工作壓力降到17MPa時，高壓泵加載;PS6：系統工作壓力再降到15MPa時，備用泵啟動但不加載;PS7：系統工作壓力再降到13MPa時，備用泵加載;PS8：系統工作壓力再降到9MPa時，關閉液壓系統并發出報警。

4.3、強化備品備件質量提高設備水平扇形段液壓缸采用洪格爾()液壓缸和密封技術，其中A~C區的108個液壓缸采用德國*缸，D ~I區的96個液壓缸采用德國密封材料由國內組裝，保證系統工作壓力穩定，為鑄機正常運行創造了條件。

更換密封材質，原液壓密封件的材質為丁晴膠，雖然耐磨性、耐油性較好，但耐高溫效果差，在連鑄生產線工作的液壓設備尤其是扇形段，不僅有灰塵、有害氣體、還有噴淋水及高溫的烘烤，惡劣的工作環境加速了密封材質的老化和損壞。為此改用性能更優良的氟化橡膠，其耐油性、耐磨性好，適用于高溫液壓設備，密封材質適用溫度從+80t提高到+200尤改進溢流閥的工作環境，將液壓缸上的閥組移到兩側立柱上，變單獨管理為集中管理，減少事故點也便于維修。

將原控制液壓站的800多個繼電器改成PLC可編程控制器控制，改善了因現場工作環境差，繼電器的接點接觸不良或不動作，影響系統正常工作的現象。改為PLC控制后可靠性提高，故障率大幅度降低，響應性能更好。

4.4、加強液壓系統油液的凈化在系統原有的主回油路(與注油口共用)過濾裝置和循環過濾裝置的基礎上，增加主壓力油路過濾裝置和離線過濾裝置。由于本液壓系統采用柱塞泵作為液壓源，為減少泵的吸人阻力，故未設泵進口吸油濾油器。

主壓力油路過濾裝置在主壓力油路安裝了15/x的濾油器，由于該系統是連續工作，因此濾油器的流通能力為300L/min，并在濾油器上裝有壓差發訊器，監測進出口油的壓差并發出聲光報警。

在主油箱附近設一集中供油裝置，該裝置有2個并聯安裝的濾油器，其精度為100/u，油液經此裝置集中過濾后再向主油箱注油。

4.5、加強現場管理健全管理制度健全維護記錄。包括油溫、油位、液壓泵運行狀況、泄漏情況及濾油器污染情況和一些意外情況記錄。

加強液壓工對設備巡檢。液壓工定時巡檢，并將巡檢結果填入維護記錄中，專業員定期簽認，以便及時掌握設備運行情況。

液壓油定期化驗。正常情況下三個月一次，平時若發現濾油器污染頻繁或發現系統進水則及時對油進行化驗。

定期更換液壓元件中的易損件如濾芯等。

定期檢修處理漏油點，更換動作不靈活的閥門。 

(1)閥芯卡住或閥孔堵塞。當流量閥或方向閥閥芯卡住或閥孔堵塞時，液壓缸易發生誤動作或動作失靈。此時應檢查油液的污染情況；檢查臟物或膠質沉淀物是否卡住閥芯或堵塞閥孔；檢查閥體的磨損情況。

(2)活塞桿與缸筒卡住或液壓缸堵塞。此時無論如何操縱，液壓缸都不動作或動作甚微。這時應檢查活塞及活塞桿密封是否太緊，是否進入臟物及膠質沉淀物：活塞桿與缸筒的軸心線是否對中，易損件和密封件是否失效。

(3)液壓系統控制壓力太低。控制管路中節流阻力可能過大，流量閥調節不當，控制壓力不合適，壓力源受到干擾。此時應檢查控制壓力源，保證壓力調節到系統的規定值。

(4)液壓系統中進入空氣。主要是因為系統中有泄漏發生。此時應檢查液壓油箱的液位，液壓泵吸油側的密封件和管接頭，吸油粗濾器是否太臟。若如此，應補充液壓油，處理密封及管接頭，清洗或更換粗濾芯。

(5)液壓缸初始動作緩慢。在溫度較低的情況下，液壓油黏度大，流動性差，導致液壓缸動作緩慢。改善方法是，更換黏溫性能較好的液壓油，在低溫下可借助加熱器或用機器自身加熱以提升啟動時的油溫。

泄漏的分類：

工程機械液壓油缸的泄漏主要有兩種，固定密封處泄漏和運動密封處泄漏，固定密封處泄漏的部位主要包括缸底、各管接頭的連接處等，運動密封處主要包括油缸活塞桿部位、多路閥閥桿等部位。從油液的泄漏上也可分為外泄漏和內泄漏，外泄漏主要是指液壓油從系統泄漏到環境中，內泄漏是指由于高低壓側的壓力差的存在以及密封件失效等原因，使液壓油在系統內部由高壓側流向低壓側。

影響泄漏的原因：

(一)設計因素：

(1)密封件的選擇

液壓油缸的可靠性，在很大程度上取決于液壓油缸密封的設計和密封件的選擇，由于設計中密封結構選用不合理，密封件的選用不合乎規范，在設計中沒有考慮到液壓油與密封材料的相容型式、負載情況、極限壓力、工作速度大小、環境溫度的變化等。這些都在不同程度上直接或間接造成液壓油缸泄漏。另外，由于工程機械的使用環境中具有塵埃和雜質，所以在設計中要選用合適的防塵密封，避免塵埃等污物進入系統破壞密封、污染油液，從而產生泄漏。

(2)其他設計原因

設計中考慮到運動表面的幾何精度和粗糙度不夠全面以及在設計中沒有進行連接部位的強度校核等，這些都會在機械的工作中引起泄漏。

(二)制造和裝配因素

(1)制造因素：

所有的液壓元件及密封部件都有嚴格的尺寸公差、表面處理、表面光潔度及形位公差等要求。如果在制造過程中超差，例如：油缸的活塞半徑、密封槽深度或寬度、裝密封圈的孔尺寸超差或因加工問題而造成失圓、本身有毛刺或有洼點、鍍鉻脫落等，密封件就會有變形、劃傷、壓死或壓不實等現象發生使其失去密封功能。將使零件本身具有先天性的滲漏點，在裝配后或使用過程中發生滲漏。

(2)裝配因素：

液壓元件在裝配中應杜絕野蠻操作，如果過度用力將使零件產生變形，特別是用銅棒等敲打缸體、密封法蘭等;裝配前應對零件進行仔細檢查，裝配時應將零件蘸少許液壓油，輕輕壓入，清洗時應用柴油，特別是密封圈、防塵圈、O形圈等橡膠元件，如果用汽油則使其易老化失去原有彈性，從而失去密封機能。

(三)油液污染及零部件的損傷

(1)氣體污染

在大氣壓下，液壓油中可溶解10%左右的空氣，在液壓油缸的高壓下，在油液中會溶解更多的空氣或氣體。空氣在油液中形成氣泡，如果液壓支架在工作過程中在極短的時間內，壓力在高低壓之間迅速變換就會使氣泡在高壓側產生高溫在低壓側發生爆裂，如果液壓油缸的元件表面有凹點和損傷時，液壓油就會高速沖向元件表面加速表面的磨損，引起泄漏。

(2)顆粒污染

液壓油缸作為一些工程機械液壓油缸的主要執行元件，由于工作過程中活塞桿裸露在外直接和環境相接觸，雖然在導向套上裝有防塵圈及密封件等，但也難免將塵埃、污物帶入液壓油缸，加速密封件和活塞桿等的劃傷和磨損，從而引起泄漏，顆粒污染為液壓元件損壞較快的因素之一。

(3)水污染

由于工作環境潮濕等因素的影響，可能會使水進入液壓油缸，水會與液壓油反應，形成酸性物質和油泥，降低液壓油的潤滑性能，加速部件的磨損，水還會造成控制閥的閥桿發生粘結，使控制閥操縱困難劃傷密封件，造成泄漏。

(4)零件損傷

密封件是由耐油橡膠等材料制成，由于長時間的使用發生老化、龜裂、損傷等都會引起系統泄漏。如果零件在工作過程中受碰撞而損傷，會劃傷密封元件，從而造成泄漏。

泄漏主要防治對策

造成工程油缸的泄漏的因素是多方面綜合影響的結果，以現有的技術和材料，要想從根本上消除液壓油缸的泄漏是很難做到的。只有從以上影響液壓油缸泄漏因素出發，采取合理的措施盡量減少液壓油缸泄漏。在設計和加工環節中要充分考慮影響泄漏的重要因素密封溝槽的設計和加工。另外，密封件的選擇也是非常重要的，如果不在初全面考慮泄漏的影響因素，將會給以后的生產中帶來無法估量的損失。選擇正確的裝配和修理方法，借鑒以往的經驗。如，在密封圈的裝配中盡量采用工具、并且在密封圈上涂一些潤滑脂。在液壓油的污染控制上，要從污染的源頭入手，加強污染源的控制，還要采取有效的過濾措施和定期的油液質量檢查。為有效的切斷外界因素(水、塵埃、顆粒等)對液壓油缸的污染，可加一些防護措施等。總之，泄漏的防治要全面入手，綜合考慮才能做到行之有效。