SMC隨著距焊縫中心距離的增加應(yīng)力變小，在熔合區(qū)附近變?yōu)閴簯?yīng)力并達(dá)到*大值，之后趨于穩(wěn)定。母材區(qū)應(yīng)力為壓應(yīng)力，為50MPa，這與采用埋弧焊焊接的母材應(yīng)力幅值水平相當(dāng)。在路徑1、2橫向壓力中，σy在焊縫區(qū)拉應(yīng)力，約為200MPa，比縱向應(yīng)力小約200MPa，這符合殘余應(yīng)力的規(guī)律。熔合區(qū)出現(xiàn)壓應(yīng)力，在母材區(qū)趨于穩(wěn)定為200MPa，這與埋弧焊橫向應(yīng)力幅值一致。結(jié)論

 

SMC接頭試驗(yàn)結(jié)果與分析路徑1、2的橫向應(yīng)力為壓應(yīng)力，σy也為壓應(yīng)力，但幅值較高，在焊縫及熱影響區(qū)達(dá)*大值，約為590MPa，遠(yuǎn)離焊縫處應(yīng)力逐漸減小，母材區(qū)橫向應(yīng)力約為150MPa。

當(dāng)焊縫和熱影響區(qū)都進(jìn)入彈性狀態(tài)時(shí)，因焊縫溫度高，冷卻速度快，收縮量大，熱影響區(qū)溫度低，冷卻速度慢，收縮量小，焊縫收縮受到熱影響區(qū)阻礙，結(jié)果焊縫受拉，熱影響區(qū)受壓，隨著溫度的降低，焊縫收縮受到的阻礙越來越大，拉應(yīng)力也越拉越大，直至室溫，應(yīng)力可能達(dá)到母材的屈服極限。SMC接頭試驗(yàn)結(jié)果與分析路徑

 

為防止焊接過程中產(chǎn)生較大變形，2塊試板經(jīng)焊條電弧打底焊接一道之后進(jìn)行預(yù)彎，角變形為-5°(角變形凸為負(fù)值，凹為正值)。焊條電弧焊時(shí)不加約束，采用埋弧焊接時(shí)在試板4個(gè)角上用螺栓施加垂直于試板向下的約束。在焊接過程中當(dāng)重力和拘束外力在板寬方向的分量大于試板與襯板之間的摩擦力時(shí)，試板可沿板寬方向向外移動(dòng)。

采用埋弧焊施加約束焊接后角變形為-2°，角變形量為3°，采用焊條電弧焊不加約束焊接后角變形為5°，角變形量為10°。在本試驗(yàn)條件下，埋弧焊的角變形量小于焊條電弧焊。將測(cè)量區(qū)用角磨機(jī)輕輕打平之后再進(jìn)行殘余應(yīng)力測(cè)量，整理資料并繪制應(yīng)力-位置分布圖。

從埋弧焊路徑1、2殘余應(yīng)力分布可看出，路徑1、2的縱向應(yīng)力為壓應(yīng)力，σx在焊縫中心達(dá)*大值，平均值為160MPa，隨著距焊縫距離的增加，應(yīng)力值逐漸減小并趨穩(wěn)定，母材應(yīng)力值為40MPa。從焊條電弧焊路徑1、2的殘余應(yīng)力分布可看出，σx和σy出現(xiàn)中間大兩端小的典型自由對(duì)接焊接接頭殘余應(yīng)力分布規(guī)律，路徑1、2縱向應(yīng)力分布，σx在焊縫區(qū)為拉應(yīng)力并出現(xiàn)*大值，為400MPa。1.埋弧焊焊接試板在焊縫處為壓應(yīng)力，橫向應(yīng)力幅值較大，*大值為590MPa，縱向應(yīng)力幅值較小，約為160MPa；而經(jīng)焊條電弧焊焊接的試板在焊縫處為拉應(yīng)力，縱向應(yīng)力幅值較大，*大值為400MPa，橫向應(yīng)力幅值較低，*大值為200MPa。

2.在試板中間位置，相同區(qū)域的殘余應(yīng)力分布基本一致，并沒有因?yàn)槲恢貌煌霈F(xiàn)較大波動(dòng)。

3.在本試驗(yàn)條件下，埋弧焊焊接試板的變形小于焊條電弧焊接的，且在接頭處全部為壓應(yīng)力，在條件允許的情況，優(yōu)先選擇埋弧焊焊接工藝。

對(duì)于直通焊縫，焊縫尾部最后冷卻，其橫向收縮受到已經(jīng)冷卻的先焊部分的制約表現(xiàn)為拉應(yīng)力，焊縫中間為壓應(yīng)力；在自由約束下進(jìn)行焊接的試板，在冷卻過程中，焊縫金屬縱向收縮，使焊縫兩側(cè)金屬趨于形成反方向的彎曲變形，但實(shí)際上2塊鋼板已經(jīng)連在一起，不能分開，于是2塊鋼板的焊縫中間將產(chǎn)生橫向拉應(yīng)力，而焊縫兩端產(chǎn)生橫向壓應(yīng)力。另外，在厚板焊接過程中，彎曲效應(yīng)的迭加使先焊焊道承受拉應(yīng)力，后焊焊道承受壓應(yīng)力，角收縮受到兩端的約束，表現(xiàn)為橫向壓縮應(yīng)力，由于這2個(gè)因素產(chǎn)生的應(yīng)力迭加，使焊縫中心橫向應(yīng)力達(dá)到應(yīng)力*大值。

smc帶快換管接頭的2、3通機(jī)控閥 VM100F

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?內(nèi)置快換管接頭，省空間&減少配管工時(shí)

?省空間

　快換管接頭內(nèi)置，尺寸減小了約35%（減小25.8mm）

?輕量化

　樹脂化主體使重量減小80%（減小48g）

?減少了更換執(zhí)行器部分時(shí)的作業(yè)工時(shí)

　采用不使用螺釘?shù)目ㄗ臃绞剑鼡Q更容易

其他資料

安全注意事項(xiàng)　3?4?5通電磁閥共通注意事項(xiàng)　系列擴(kuò)展品

選型?技術(shù)資料　特定開發(fā)品信息

名稱 系列 通口數(shù)

機(jī)控閥 VM100F 2、3通

SMC中繼元件 VR

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?可對(duì)應(yīng)各種全空氣系統(tǒng)的氣動(dòng)中繼元件。

其他資料

安全注意事項(xiàng)　選型?技術(shù)資料　特定開發(fā)品信息

名稱 系列

中繼閥 VR4151，4152

梭閥 VR1210，1220

VR1210F，VR1220F

與閥 VR1211F

延時(shí)閥 VR2110

氣動(dòng)顯示燈 VR3100，3110

氣電繼電器 VR3200，3201

名稱 系列

中繼閥 VR4151，4152

梭閥 VR1210，1220

VR1210F，VR1220F

與閥 VR1211F

延時(shí)閥 VR2110

氣動(dòng)顯示燈 VR3100，3110

氣電繼電器 VR3200，3201

名稱 系列

中繼閥 VR4151，4152

梭閥 VR1210，1220

VR1210F，VR1220F

與閥 VR1211F

延時(shí)閥 VR2110

氣動(dòng)顯示燈 VR3100，3110

氣電繼電器 VR3200，3201

名稱 系列

中繼閥 VR4151，4152

梭閥 VR1210，1220

VR1210F，VR1220F

與閥 VR1211F

延時(shí)閥 VR2110

氣動(dòng)顯示燈 VR3100，3110

氣電繼電器 VR3200，3201

名稱 系列

中繼閥 VR4151，4152

梭閥 VR1210，1220

VR1210F，VR1220F

與閥 VR1211F

延時(shí)閥 VR2110

氣動(dòng)顯示燈 VR3100，3110

氣電繼電器 VR3200，3201

名稱 系列

中繼閥 VR4151，4152

梭閥 VR1210，1220

VR1210F，VR1220F

與閥 VR1211F

延時(shí)閥 VR2110

氣動(dòng)顯示燈 VR3100，3110

氣電繼電器 VR3200，3201

 

在自由狀態(tài)下采用焊條電弧焊焊接的試板，因無約束，在相變結(jié)束后的熱收縮是引起縱向拉應(yīng)力的主要原因。焊接過程中，焊縫處溫度迅速升高，體積膨脹，熱影響區(qū)溫度低阻礙焊縫膨脹，結(jié)果焊縫處產(chǎn)生壓應(yīng)力，熱影響區(qū)產(chǎn)生拉應(yīng)力。冷卻過程中，熱影響區(qū)冷卻速度快，很快進(jìn)入彈性狀態(tài)，焊縫處溫度高，處于塑性狀態(tài)，這時(shí)焊縫收縮較熱影響區(qū)收縮慢，焊縫阻礙熱影響區(qū)收縮，焊縫仍受壓，熱影響區(qū)受拉。熱影響區(qū)溫度不斷降低，冷卻速度也逐漸變慢，當(dāng)焊縫的冷卻速度高于熱影響區(qū)時(shí)，焊縫收縮較快，焊縫的收縮受到熱影響區(qū)阻礙，應(yīng)力方向轉(zhuǎn)變；焊縫受拉應(yīng)力，熱影響區(qū)受壓應(yīng)力。此外，對(duì)邊緣受約束試板，焊縫及其周圍受約束的橫向收縮對(duì)橫向應(yīng)力起主要作用，先焊部分先冷卻并恢復(fù)彈性，會(huì)對(duì)后焊部分的橫向收縮產(chǎn)生阻礙作用。

通過對(duì)這兩種不同焊接工藝下殘余應(yīng)力測(cè)量值的比較可看出，采用不同的焊接工藝和有無約束情況下，焊接接頭殘余應(yīng)力分布并不一致，采用埋弧焊焊接的試板焊縫區(qū)為壓應(yīng)力，而采用焊條電弧焊焊接的試板焊縫區(qū)為拉應(yīng)力，這是因?yàn)樵谟型饧s束焊接時(shí)，焊縫金屬相變體積膨脹受到周圍金屬材料的限制產(chǎn)生相變應(yīng)力，相變應(yīng)力會(huì)降低焊接熱應(yīng)力場(chǎng)引起的殘余拉伸應(yīng)力，在一定相變溫度范圍內(nèi)出現(xiàn)殘余壓縮應(yīng)力。在焊縫金屬?gòu)母邷氐绞覝氐睦鋮s過程中，會(huì)發(fā)生一系列的組織轉(zhuǎn)變，其比體積將發(fā)生突變，在室溫時(shí)單一組織的珠光體、貝氏體和馬氏體比奧氏體體積膨脹4.62%-4.8%，線膨脹1.54%-1.6%，在焊縫區(qū)，當(dāng)殘余拉伸應(yīng)力達(dá)到材料的屈服極*產(chǎn)生的彈性應(yīng)變?yōu)?.1%-0.3%，考慮到相變過程中的不*轉(zhuǎn)變，其數(shù)值也遠(yuǎn)大于熱應(yīng)力引起的應(yīng)變，剩余的膨脹應(yīng)變引起焊縫殘余壓縮應(yīng)力，所以，相變膨脹應(yīng)變產(chǎn)生的相變應(yīng)力*可抵消焊接殘余拉伸應(yīng)力，而在埋弧焊焊接過程中，試板還受到了自身重力和拘束外力的雙重作用，坡口處金屬受到垂直于坡口面向里壓應(yīng)力的作用，有迫使金屬沿焊縫方向流動(dòng)的趨勢(shì)，同時(shí)該約束產(chǎn)生的壓應(yīng)力抵消了由于熔敷金屬冷卻產(chǎn)生的拉應(yīng)力，最終在焊縫上形成了壓應(yīng)力。云南SMC接頭帶快換接頭