WSZ-A-1.5m3/h污水處理地埋式設備
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地埋式生活污水處理設備魯盛可為廣大客戶提供圖紙、技術、運輸、安裝及售后等各種服務。
NH4+-N 濃度在曝氣開始后的9 min 內均出現(xiàn)下降，但SBR 內的NO-x-N 的濃度并沒有出現(xiàn)明顯的上升，這可能是由于好氧顆粒污泥的吸附作用引起的氨氮濃度下降;此后，隨著物質與
DO 在好氧顆粒污泥內部的傳輸，逐漸有其他形態(tài)的NO-x-N 生成。
硝化速率隨空氣流速的減小而減小。至空氣流速為0.5 cm · s-1，在周期結束后，zui終基質溶液中殘留的NH+4-N 濃度為7.2 mg · L-1;空氣流速大于2 cm · s-1 時，周期內NH+4-N 均被降解*，出水NH+4-N
濃度均小于0.5 mg · L-1。不同空氣流速下，zui終出水的N 形態(tài)存在著較大的差別。空氣流速越小，顆粒外部好氧區(qū)硝化作用受DO 限制，出水主要以NH4+-N 和NO-2-N 為主;空氣流速越大，O2 滲入顆粒的深度越深，好氧顆粒污泥好氧區(qū)的硝化作用不受DO 的限制，但好氧顆粒污泥缺氧區(qū)的同步反硝化作用受到限制，出水以NO-3-N 為主。空氣流速為3 cm · s-1 時，生成的NO-3-N 含量zui高，為6.4 mg · L-1;空氣流速為2 cm · s-1 時，出水TN 的濃度zui低為8.91 mg · L-1。其中，NO-2-N 和NO-3-N 含量分別為4.2 mg · L-1和4.39 mg · L-1;NH+4-N 含量為0.32 mg · L-1，較符合對氮的去除要求。
不同空氣流速下出水SS 含量變化
不同空氣流速下，連續(xù)8 個典型周期的出水中SS的含量變化。可以看出，出水SS 隨著空氣流速的減小呈現(xiàn)上升趨勢。空氣流速為 0.5 cm · s-1 時， 出水 SS 在 150~ 200 mg · L-1 之間劇烈波動。這可能因為在SBR 內形成的剪切力小;另一方面DO 不足，易造成AGS 的顆粒結構解體。出水SS 增加，長期運行可能會造成SBR 內污泥濃度急劇下降;而隨著空氣流速增大，出水SS 濃度逐漸降低，且穩(wěn)定性有所提高;至空氣流速為3 cm · s-1 時，出水SS zui低，平均濃度為46.6 mg · L-1，但曝氣產(chǎn)生的運行成本較高。
MBR 內HRT 對出水效果的影響
研究表明， HRT 影響微生物的生長、生物膜的厚度、水體和微生物之間的傳質，與MBR 的處理能力和膜污染的發(fā)生有著密切的聯(lián)系，直接影響到運行的能耗大小。在穩(wěn)定運行期間，每個HRT 研究20 d，考察其對MBR 單元的出水水質和膜污染的影響。不同HRT 對應的MBR 有機容積負荷如表3 所示。
出水效果
不同HRT 下主要污染物的去除情況如圖 8 所示。HRT對TN、TP 的去除影響較大;對COD、NH+4-N 的去除效果的影響不明顯。其中，MBR進水NH+4-N 濃度已經(jīng)低于1 mg · L-1。不同HRT 下，出水NH+4-N 濃度變化較小，且遠低于一級A標準值。出水COD 濃度隨HRT 的增加而增加，HRT 為 2 h時，對COD 和TN 的去除效果*，出水COD 和TN 的平均濃度分別為18.2 mg · L-1 和7.63 mg · L-1。出水TP 隨著HRT的增加，總體呈現(xiàn)增加的趨勢，HRT 大于 3 h 后，由于進水中有機物濃度較低，污泥活性較差，導致污泥加速老化，出水TP 均在0.5 mg · L-1 以上，超過一級A 的標準要求。
TMP 的變化
長期運行中，TMP 的變化可以在一定程度上反映出膜污染情況。在本實驗研究中，TMP 大于 30 kPa，即對膜組件進行清洗。對運行20 d 過程中不同HRT 下TMP 的變化進行分析; 并在運行至第 20 天時， 取出MBR 內的膜組件，進行膜阻力分布研究，以進一步探討膜污染情況。
不同HRT 下，TMP 的變化如圖9 所示。實驗初期，HRT 為2、3、4、6 h 下初始的TMP 均為0 kPa;且可以看出，HRT 越大，TMP 開始增加的時間越往后;運行至第 6 天，HRT 為 6 h 的TMP 才出現(xiàn)從 0 kPa 開始上升的趨勢;運行至第 20 天，HRT 為 2、3、4、6 h 下對應的膜組件TMP 分別增長至 40、
23.5、19 和15 kPa。由圖10 可知，運行20 d 時不同HRT 下膜阻力類型分布情況。可以看出，HRT 為2 h時，總阻力Rt為10.69×105 m-1，其中不可逆阻力Rirf為5.4×105 m-1，占Rt的50.5%，膜污染zui為嚴重。綜合考慮膜污染可能產(chǎn)生的經(jīng)濟成本，在有較好去除效果的前提下，HRT 為3 h 可作為MBR 運行的*水力停留時間。 循環(huán)水污染分析
1）凝結水污染原因分析
鋁冶煉廠部分原材料（氧化鋁）是由粉煤灰提煉而得到。在提煉過程中，粉煤灰和液體氫氧化鈉混合，通過蒸汽加熱發(fā)生反應，可將粉煤灰中的硅脫除，然后進行后續(xù)工藝過程。在脫硅過程中，發(fā)生堿液泄漏到蒸汽凝結水中。將其用作循環(huán)水補水，導致循環(huán)水發(fā)生污染。
2）循環(huán)水污染機理分析
循環(huán)水受到強堿性物質污染后，其堿度和pH大幅升高，懸浮物質量濃度達到500 mg/L（水質正常時懸浮物質量濃度僅為12~20 mg/L）。因懸浮物含量高，導致循環(huán)水外觀呈灰白色。將水中的懸浮物采用X-射線熒光能譜儀進行成分分析。
WSZ-A-1.5m3/h污水處理地埋式設備懸浮物中存在鋁的化合物，但懸浮物主要成分為鈣、鎂的化合物。常溫下，MgO和H2O的水化反應進行得很緩慢，這是因為MgO和H2O反應生成的Mg(OH)2難溶于水，它包裹在MgO的表面，抑制了MgO和H2O的進一步反應。而CaO的水化反應現(xiàn)象比較劇烈，CaO和H2O反應放出大量的熱，生成白色的沉淀物Ca(OH)2，使溶液變渾濁。
本次泄漏到凝結水中的液體NaOH在水中電離后生成OH-，其與Ca2+結合形成微溶的Ca(OH)2，因此造成了污染后的循環(huán)水外觀呈灰白色。
5 循環(huán)水污染處理策略分析
1）降低堿度
污染后由于循環(huán)水的堿度和pH均升高，水中的Ca(HCO3)2容易轉化成CaCO3沉積在換熱器上。因此必須盡快降低循環(huán)水堿度，以避免凝汽器和其他換熱器結垢。向循環(huán)水系統(tǒng)加硫酸是降低循環(huán)水堿度的主要方法，其可將水中的碳酸鹽硬度轉變成非碳酸鹽硬度（CaSO4）。
2）膠球清洗
連續(xù)運行膠球清洗裝置，對凝汽器管內壁進行撞擊和磨擦，從而達到將凝汽器管內壁泥垢清洗干凈的目的。循環(huán)水水質正常條件下，膠球清洗投運6 h/d即可滿足要求。但在循環(huán)水發(fā)生污染后，懸浮物含量升高、結垢趨勢增大的情況下，連續(xù)運行膠球清洗裝置，可以有效降低懸浮物在凝汽器不銹鋼管沉積的幾率。
6 循環(huán)水污染處理效果評價
1）凝汽器結垢情況
凝汽器真空是表征凝汽器工作正常與否的主要指標，對汽輪機運行的經(jīng)濟性具有重大影響。影響凝汽器傳熱端差的因素比較復雜，主要包括凝汽器傳熱特性、熱負荷、清潔系數(shù)、空氣量及冷卻水系統(tǒng)特性等。在本系統(tǒng)中其他參數(shù)均沒有變化，因此凝汽器的清潔程度（結垢）是影響凝汽器端差的唯yi因素。通過循環(huán)水系統(tǒng)污染前后的負荷、真空及凝汽器端差參數(shù)變化（見表6）基本可以確認凝汽器是否結垢。
在負荷基本相同情況下，凝汽器真空、凝汽器端差等參數(shù)變化不明顯，因此可以確認，循環(huán)水污染后經(jīng)處理未造成凝汽器結垢。
2）循環(huán)水系統(tǒng)腐蝕情況
循環(huán)水系統(tǒng)采用加硫酸降低堿度的同時，增加了水中SO42-含量，經(jīng)檢測循環(huán)水中的SO42-為1 340 mg/L。因為發(fā)生污染時未帶入Cl-，而日常循環(huán)水中的Cl-在400~500 mg/L，因此，（SO42-+Cl-）在1 740~ 1 840 mg/L。由于SO42-質量濃度未超過1 500 mg/L，（SO42-+Cl-）質量濃度小于2 500 mg/L，滿足《工業(yè)循環(huán)冷卻水處理設計規(guī)范》（GB 50050—2017）中間冷開式系統(tǒng)循環(huán)冷卻水水質標準，故腐蝕在可承受范圍之內。
