ZG35Cr26Ni12鑄件*
　雙穩燃寬調節煤粉技術原理　　雙穩燃寬調節煤粉技術由可調濃度撞擊式濃淡分離器和帶翼形穩燃器的噴口組成，圖1為可調濃度撞擊式濃淡分離器的示意圖。當氣粉混合物流過導向擋板時，由于慣性及離心力作用，煤粉顆粒在一側濃集，而另一側形成淡粉氣流，根據試驗結果，濃淡側煤粉濃度比例可達10～12∶1，濃淡兩側速度基本均衡，當導塊高度改變時，濃淡兩側煤粉濃度發生變化，以適應煤種變化的要求(見圖2)，在煤粉輸送所需一次風率的前提下，將濃煤粉布置于向火側而將淡煤粉布置在背火側。在一定范圍內，煤粉濃度可以一次風的著火溫度和著火點，可縮短一次風著火時間并可以火焰的傳播速度，因此可以起到強化著火和的目的；ZG35Cr26Ni12耐熱鋼鑄件現貨 ZG35Cr26Ni12耐熱鋼鑄件價格   ZG35Cr26Ni12耐熱鋼鑄件 ZG35Cr26Ni12耐熱鋼鑄件材質 ZG35Cr26Ni12耐熱鋼鑄件哪里有 ZG35Cr26Ni12耐熱鋼鑄件定做 ZG35Cr26Ni12耐熱鋼鑄件生產 ZG35Cr26Ni12耐熱鋼鑄件制造  ZG35Cr26Ni12耐熱鋼鑄造廠家

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 另外因為水平濃淡在爐內形成水平方向上的分級也有利于NOx的排放量。為了進一步加強穩燃效果，噴口設計成帶翼形穩燃器(見圖3)，依靠濃淡分離器和翼形穩燃器在噴口下游產生三維分布的多個煤粉濃集帶(向火側垂直面，回流邊界水平面)，向火面煙氣加強，很快著火。它們相互引燃，從而大幅度穩燃效果，該技術還可通過調節濃淡分離效率，控制煤粉著火點距離，防止著火過近或局部溫度過高而帶來的噴口燒壞或爐內結渣問題。　　本技術具有以下優點：(1)調峰幅度大；(2)著火點位置可調節，煤種適應性廣。　　

 ZG3Cr24Ni7SiN鑄件耐高溫在1200℃左右，1100℃長期使用性能更。抗氧化性能優于鉻錳氮，適合做爐底板、料盤、料筐等。　制訂改造方案　　合同要求下組第1層改為濃淡器，在50%及以上負荷運行時，不投助燃油，改造后鍋爐效率要有所。改造設計煤種按可燃基揮發份14%～20%、灰分38%以下考慮，為適應煤種變化，濃淡器應有一定的調節范圍。于1998年4～5月4號爐大修期間進行了具體的改造實施。　

 　噴燃器改造方案：　　3.1　只對下組器第1層一次風進行改造。具體理由為：(1)對200MW鍋爐，當鍋爐在100MW負荷運行時，一般停用上組器；(2)根據原理，爐內有1層一次風著火，將整個爐膛的著火狀態。因而改下組器的一層，可達到預期的穩然目的，現第2層器要改為節油器，故只有改下組器的第1層。　　

ZG35Cr26Ni12鑄件 *　對下組第1層一次風，自彎頭后直段至噴口全部進行改造，該層改造的主要技術措施為：(1)采用可調導向式濃淡分離器將煤粉分成濃淡兩股，濃側引向向火側，淡側引向背火側，以強化低負荷穩燃性能，設計時按濃側煤粉濃度：淡測煤粉濃度為10～12∶1。對更易燒的煤種則通過調節分離器擋塊高度來分離效果。(2)在噴口內加內置穩燃器，以低負荷穩燃性能。(3)內置穩燃器橫置，以氣流剛性，回流區結構，防止爐內及噴口結焦。　　

　在噴口兩側設計貼邊風以保護噴口，一側貼邊風引入穩燃體中心以調節煤粉著火距離，防止噴口和爐內結渣，將原鍋爐的側二次風箱去除，原側二次風箱位置改為貼邊風通道，貼邊風自二次風箱內引出后在連接管道上加裝調節閥門，用來調節貼邊風量。　　3.4　根據設計煤質設計和計算噴口出口面積。為噴口壽命，噴口部分采用國弘鑄鋼廠生產的ZG35Cr26Ni12耐熱鑄鋼材料(引進美國鋼種，耐溫1100～1300℃)，厚度采用15mm，并在噴口上加裝熱電偶，用來監測噴口溫度。　　

 　不改變噴燃器假想切圓直徑。改造后，在冷態空氣動力場試驗同時進行一次風調平工作。　　4　實施改進方案　　為噴口使用壽命，噴口部分采用耐熱合金鑄鋼，厚度為15mm，可調部分易損面和穩燃器迎風面貼防磨陶瓷，這次大修一、二、三次火嘴計48只全部要更新重裝，近幾年火嘴燒壞較多，這次重新安裝，對角度位置等進行了標定，從而了安裝，為火焰中心偏差創造了條件。　　根據設計煤質設計和計算噴口出口面積，通過計算，將下層二次風噴口加高80mm，施工時由于位置不移，加高了60mm。　　　改造后的試驗　　5.1　冷態調平試驗　　試驗主要目的驗證器改后爐內空氣動力情況，同時達到一、二次風風速和風量的調平，通過試驗得知底層一次風口裝濃淡分離器后濃淡兩相風速差基本均衡，甲、乙角的濃淡側風速差由于一次風管彎頭與分離器的作用而較大，在熱態調試中通過擋塊高度的使風速差基本均衡，調節噴心風能有效地回流區，達到保護噴口的作用。　　5.2　熱態調平試驗　　調平四角風量，確定佳爐內工況，為運行人員組織提供依據，試驗進行了140MW和160MW2種工況，根據測量結果，爐內溫度均勻性比改造前有所，試驗確定了試驗工況下的推薦風速、濃度和風門開度。　　

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 篦冷機預熱器篦板、篦條、掛板、掛片、揚料板、襯板、肓板、下料管、窯口護板、窯尾護板、閥板、鏈條等。5.3　熱效率試驗　　為比較改造前后的鍋爐效率，試驗測定了滿負荷和中等負荷下的效率，結果表明，改造前后2種工況下的效率分別為89.80%、91.88%和89.33%、91.89%，分別了2.08%和2.56%，均達到鍋爐設計熱效率。　　5.4　低負荷運行試驗　　大修完畢投入生產運行后，于5月22～24日分別進行了3次低負荷試驗，每次試驗運行時間約為6～7h，負荷在95～108MW之間，試驗觀察了器出口著火情況，在10～25m層對爐膛進行了火焰的測量，火焰溫度采用紅外測溫儀測量，試驗時煤質如下：Mar=9.1%，Aar=29.72%，Vdaf=17.10%，Qnet,ad=20376kJ/kg,試驗得出如下結論：(1)帶100MW負荷，運行下層8只火嘴，第2層二次風開度保持在50%，以充分發揮濃淡器作用。(2)制粉2套或1套運行。(3)下層給粉機，風速保持在20m/s左右，濃度在0.5～0.9kg/kg。(4)配風時應使爐內溫度分布均勻，并及時補充所需氧量。　　

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